選金浮選機(jī)對后部風(fēng)井風(fēng)機(jī)及通風(fēng)系統(tǒng)進(jìn)行改造。在阻力測定過程中發(fā)現(xiàn):后部風(fēng)井由于其主要通風(fēng)機(jī)服務(wù)年限較長，外部漏風(fēng)較嚴(yán)重，且效率低，通風(fēng)系統(tǒng)用風(fēng)段因風(fēng)窗設(shè)置不合理，阻力較大，為廠使通風(fēng)系統(tǒng)安全可靠，降低外部翻風(fēng)，達(dá)到經(jīng)濟(jì)合理、安全可靠的目的，應(yīng)對后部區(qū)通風(fēng)系統(tǒng)做如下改造:①封閉一170南大巷通后部區(qū)的進(jìn)風(fēng)通道(或設(shè)遮斷風(fēng)門)，同時打通后部區(qū)一170機(jī)道的調(diào)節(jié)風(fēng)門(或密閉)，使后部區(qū)斜井3隊掘進(jìn)工作面的用風(fēng)由后部區(qū)進(jìn)風(fēng)斜井人風(fēng);②對61一62分支采煤工作而回風(fēng)巷風(fēng)阻進(jìn)行調(diào)阻，使其風(fēng)阻降為0. 962 I(N·s2)/m8;③對后部區(qū)風(fēng)機(jī)進(jìn)行改造或更換較小型號的風(fēng)機(jī)，網(wǎng)絡(luò)解算采用的數(shù)據(jù)是BDK-8-NO. 20型號的風(fēng)機(jī)的理論特性曲線，選金浮選機(jī)電機(jī)功率為210 kW, 轉(zhuǎn)速為740 r/min;(4)封堵扇風(fēng)機(jī)的外部漏風(fēng)。

　　根據(jù)改造方案和扇風(fēng)機(jī)的類比曲線編制數(shù)據(jù)文件進(jìn)行網(wǎng)絡(luò)解算。根據(jù)解算結(jié)果可以看出:選金浮選機(jī)按方案一對后部風(fēng)井通風(fēng)系統(tǒng)進(jìn)行改造，南風(fēng)井、北風(fēng)井的風(fēng)量和負(fù)壓基本上與現(xiàn)狀保持不變(風(fēng)量略有增加，風(fēng)壓略有下降)，而后部風(fēng)并的礦井總風(fēng)量比改造前減少10m3/s，但后部區(qū)采掘工作面的用風(fēng)量沒有減少，而風(fēng)機(jī)負(fù)壓下降了710 Pa。礦井漏風(fēng)量減少。假設(shè)現(xiàn)在在用的70132-21 -1VQ28風(fēng)機(jī)的裝置效率為40%，新安裝的BDK-8-Nj20風(fēng)機(jī)的裝聳效率為80%，則此方案可使電機(jī)功率下降288 kW，選金浮選機(jī)年節(jié)約電能2 522 880 kWh，按侮度電0.47元計算，年可節(jié)約電費(fèi)118.6萬元。如果再對后部風(fēng)井主要巷道(如61 -62分支等)的調(diào)節(jié)風(fēng)窗進(jìn)行降阻調(diào)節(jié)，則可使后部風(fēng)井的風(fēng)址增加，負(fù)壓進(jìn)一步下降，從而達(dá)到增風(fēng)降壓、節(jié)能降耗的目的，使通風(fēng)系統(tǒng)更安全可靠，經(jīng)濟(jì)合理。